Cuidado de los núcleos de ferrita con hueco longitudinal

Cuando se ajustan bobinas con este tipo de núcleo (típicas en los HQ "modernos") hay que tener mucho cuidado con la presión que se ejerce. Deben siempre de manipularse con una barra calibradora que encaje exacto en su forma, (hexagonal en estos modelos). Si la barra calibradora tiene holgura dentro de un núcleo de desplazamiento duro, o si éste no responde a una moderada pero segura presión de áquel, hay que PARAR ya que se corre el riesgo de que se rompa longitudinalmente. Si sucede se crea un problema muy grave, ya que será totalmente imposible extraer el núcleo debido a que cuanta más presión se haga, más se aprietan sus partes rotas contra la pared del tubo de la bobina (el núcleo se abre). En estas condiciones una presión excesiva puede llegar a romper ese tubo por su base. La solución más segura es laboriosa y delicada: hay que sacar la bobina y DESTRUIR EL NUCLEO dentro del tubo con la punta de una aguja mediana para así ir sacando sus partes dejando la rosca de la pared intacta. Seguidamente hay que limpiar de restos de polvillo el interior del tubo para roscar nuevamente un núcleo nuevo idéntico; el cual puede ser muy difícil de conseguir.

Condensadores de sintonía integrados en la estructura de los transformadores de conversión y FI

Las bobinas en los Hammarlunds HQ grises (como el HQ-145) son modernas en el mejor y peor significado de la palabra, es decir, el factor de forma se ha diseñado para proveer un alto Q, pero también se utilizan criterios de diseño para evitar trabajo manual, asi como económicos (plástico). Como resultado de ello a algún "genio" se le ocurrió que los condensadores fijos de sintonía podían ir situados en la base de plástico de terminales, mediante puntos de conexión superficial a presión provinientes de esos mismos terminales. Lamentablemente muchas veces las consecuencias de esta "mejora" son:

1. La fiabilidad en el tiempo de que estas bobinas mantengan su sintonía depende de lo cuidadoso que fuese el operario de la cadena de montaje en evitar forzar o retorcer dichos terminales y no calentarlos demasiado al soldar. Si ello se produce, la presión en la superficie del condensador se debilita, y con el tiempo acaba fallando totalmente o de forma intermitente, desintonizando así la parte afectada.
2. Los condensadores son de mica plateada y construcción abierta (no herméticos), y además, en la base de la bobina suele haber un terminal de línea B+ (CC de alimentación) situado por debajo y al centro de los condensadores que sirve a la distribución de la línea; la aislación es una simple hoja de mica. Si esa aislación se va perdiendo, o cuando esos condensadores quedan afectados por ambientes húmedos, la superficie plateada se degrada por sulfidación y subsiguiente emigración de la plata; se irá produciendo una fuga que acabará en cortocircuito. La consecuencia es que la resistencia de carga de placa de la red de desacoplo del paso se irá quemando. Como en el lado de rejilla no hay tensión B+ no se producirá calor, pero la fuga seguirá avanzando, y con el tiempo comenzarán a desarrollarse pérdidas de sensibilidad por desintonización del paso. Lo usual es que se produzcan ruidos y "desconexiones" (súbitas subidas y bajadas de nivel de audio). Es muy importante que esos aparatos no queden almacenados en ambientes húmedos.

La solución a este problema pasa generalmente por el desmontaje de la bobina. Para ello hay que separar cuidadosamente la parte base-de-terminales/condensador de la parte que soporta la bobina sacando dos clips de presión extraíbles. En esa zona se encuentra una lámina cuadrada agujereada en su centro que aísla la parte superior de la inferior.

Luego se pueden tomar dos caminos:

1. En el caso (a) de arriba se puede incrementar la presión en los terminales situando en los cuatro ángulos de la base unos círculos de cartón para dar grosor a la zona de presión de los terminales, y se vuelven a juntar las partes con los clips de montaje, otra solución es la que sigue.
2. Si el condensador esta dañado hay que eliminar totalmente el sistema capacitivo de sintonía sustituyendo esos condensadores de diseño por otros independientes del mismo valor soldados externamente o internamente a los terminales (ver el proceso en la sección EN → "Silver Mica Disease").

Determinación la FI real y ajuste del BFO en línea

En un receptor con filtro a cristal, la FI real puede no ser la de diseño, sino la frecuencia real de resonancia de toda la sección del filtro a cristal (CRYSTAL SELECTIVITY). Por supuesto, esa frecuencia de resonancia no estará muy lejos de la frecuencia del cristal, pero esa diferencia, que no causa ningún problema en AM, sí que es importante en SSB, ya que puede ser suficiente para descentrar el BFO. El punto óptimo de sintonía en SSB viene dado por sintonizar el punto de máxima señal insertando la señal del BFO desviada de la frecuencia central de la FI en +/- ciclos dependiendo de la banda lateral recibida. El punto de ataque del BFO de variación en más o menos de la frecuencia central puede estar a 800 ciclos para CW y a 1300 ciclos para SSB, por lo que una diferencia de 200 ciclos con relación al "valor FI de diseño" se va a notar claramente en las funciones de "batido cero" (marca errónea) y "máxima selectividad" (pérdida de nivel de señal). En este HQ-145 la FI real es 454,750 Kcs (-250 ciclos de desviación de la frecuencia de diseño).

La determinación de la FI real y el batido cero se debe realizar con el mando de CRYSTAL SELECTIVITY en posición 5 (máxima) sintonizando la señal de un generador sin modular acoplado capacitivamente (acercando el cable de salida) a la reja de la válvula de entrada al filtro moviéndose por la zona de los 455 Kcs. En un punto crítico dado, la desviación del S-Meter es máxima, entonces hay que mover CRYSTAL PHASING hacia un lado y otro para comprobar su centrado, y esto puede hacer que la desviación del S-meter se incremente o disminuya, hay que dejarlo en desviación máxima. Entonces se conecta el BFO ajustando batido cero, corrigiendo luego la posición del mando CW PITCH si es necesario. Esa será la posición a la que se tendrá que centrar el mando CW PITCH. Ahora hay que leer esa frecuencia en el generador directamente (mejor acoplarle un contador digital a si salida) o en un frecuencímetro digital conectado a la salida del "buffer" del BFO (cátodo). Esa será la frecuencia a la que hay que ajustar toda la cadena de última FI (454,750 en mi caso) y el valor que hay que tener en cuenta para el ajuste de los pasos anteriores.

También se puede ajustar partiendo de una señal que entre por la antena sintonizandola al máximo con el ensanche de banda y el control de selectividad en 5. Luego se ajusta el BFO a batido cero teniendo conectado el frecuencímetro a la salida del "buffer" del BFO o por acoplo capacitivo (aproximación de la toma). El valor de batido cero es la frecuencia de resonancia del filtro. Puede ser más fácil así si no se dispone de un generador de señales de movimiento lento.

Inclusión del amplificador RF de antena en la línea de control manual de ganancia

El AGC sirve precisamente para manejar señales de muy diferente nivel y mantenerlas dentro de un margen dinámico, algo que es esencial en la recepción de señales SSB, pero ese margen puede quedar facilmente superado por la diferencia que hay entre una emisión justo al lado y otra a miles de kilómetros de distancia; el control SENSITIVITY deberá intervenir en casos en que el AGC se ve superado por el margen dinámico de las señales recibidas.

Para ajustar la entrada de nivel de señal, y que el receptor siga teniendo dos pasos de ganancia controlados manualmente, se ha incluído en la línea de control SENSITIVITY el tubo V1 del paso amplificador de RF (6BZ6) mediante conexión en serie de esa línea a su resistencia de cátodo. Este paso viene de origen sin estar asociado al control manual de sensibilidad, por lo que ahora queda mejorado. Para asociarlo se ha tomado como referencia el modelo HQ-160 (ver esquema a la derecha).

Aprovechando esta modificación, y pensando en la banda 10-30, se ha abierto más la sensibilidad del paso de RF actuando sobre la resistencia de cátodo de 180 ohmios del tubo RF de pendiente variable 6BZ6, el cual tiene un margen de polarización bastante amplio ya que está pensado para ir asociado a la tensión variable del AGC. La curva de transferencia de este tubo nos dice que puede abrirse perfectamente hasta cerca de -0.8 voltios. Se ha sustituido esta resistencia por otra de 82 ohmios para así tener un umbral de sensibilidad más alto. En las bandas de simple conversión esta modificación practicamente no afecta debido a que el AGC incrementa la polarización del tubo de forma automática con la subida del ruido de fondo.

Modificación del punto de trabajo de la segunda conversión

- Para mejorar la calidad de recepción en SSB en la gama 10-30Mhz se ha adaptado el circuito del 2º mezclador del HQ-110 (3ª revisión). Este circuito además provee más ganancia y polarización a la 6BE6 mejorando sensibilidad y punto de trabajo. Este segundo mezclador sólo funciona en la gama 10-30 y 20 BS, en el resto de gamas el paso funciona como un amplificador de FI mediante el sistema de cortocircuitar a masa L5 y C14.

El circuito de 2ª conversión de HQ-110 (3ª revisión) es muy similar al del HQ-145 pero con unas mejoras a remarcar:

• La conexión del salida de 1ª conversión a 2ª conversión es directa, por lo que la señal no queda atenuada (se elimina el acoplo a través de un condensador de 8 picofaradios).
• Trabaja con polarización de cátodo, lo que es bueno para el punto de trabajo combinado de la 6BE6; ya sea cuando está funcionando como amplificadora o como cuando lo hace como osciladora/mezcladora.

Modificación de la resistencia de reja en el OL de primera conversión

- Con respecto al Oscilador Local de 1ª conversión hay que tener en cuenta que los osciladores que trabajan con un desplazamiento tan amplio tienen tendencia a degradar la forma de onda en los extremos de banda, lo que puede causar frecuencias espúreas materializadas como "portadoras fantasma" en el dial (especialmente en la parte alta) y distorsión de la señal recibida (problema importante en SSB). Para contrarrestar esta tendencia se ha cambiado la resistencia R35 (10 ohmios) en serie con la conexión reja-bobina por otra de 100 ohmios; conectandola además directamente al terminal de reja, invirtiendo así la conexion serie R35-C53 original. Esto favorece la estabilidad del paso y da una salida de oscilador más plana. En combinación con las capacidades internas del tubo esa resistencia actúa como atenuador afectando más a las frecuencias altas que a las bajas, pero debe escogerse el valor más bajo posible para evitar un cambio de fase en el circuito oscilador, lo que disminuiría la estabilidad de frecuencia.

Ajuste de la línea de alimentación estabilizada

- La resistencia R41 de control del tubo estabilizador 0B2 (4K - 10W) se ha sustituido por una de 3K5. La línea estabilizada de este receptor es larga (en el modelo A se acortó). Incluye además de los osciladores locales, las rejas pantallas de toda la línea RF/FI y tiene un consumo apreciable. Con el valor original de 4K el mínimo de amperaje del 0B2 era anémico (5 mA al inicio de la banda 10-30 sin señal; el punto peor). Aunque el mínimo de corriente de funcionamiento de este tipo de tubos es 5 mA, para tener un margen de seguridad hay que considerar una corriente algo superior. Con la resistencia de 3K5 el mínimo absoluto (sin señal) queda situado en 7 mA al inicio de la banda 10-30; en onda media va de los 13 a 24 mA dependiendo del nivel de señal; y el máximo absoluto (durante el arranque del aparato) no supera los 45 mA. En cuanto a la posición SEND (receptor en standby) varía de 24 mA a 30 mA según sea la banda seleccionada (alta/baja).

Inclusión de altavoz interno

- En el espacio para accesorios normalmente va un reloj, pero hay que tener en cuenta que la base de tiempo de estos relojes es la frecuencia de la red (50 o 60 ciclos). Si el reloj es para conectar a la línea USA (60cs.), conectado a la europea (50cs.) atrasará diez minutos cada hora, ello lo convierte en un accesorio inútil en Europa. Es más interesante aprovechar ese espacio para instalar un altavoz de respuesta específica a tonos medios, muy apropiado para la reproducción de la voz en SSB.
Para ello se ha usado una placa de aluminio de soporte puente entre el altavoz y el panel trasero, y también se ha incluído un interruptor para que ese altavoz de gama media pueda ser desconectado si se desea funcionar solamente con el altavoz externo de gama extendida, el cual se conecta a los bornes "Speaker" de atrás. Ver montaje por detrás y terminación por delante.

Componentes y operatividad

- Para permitir un mejor centrado de los trimers se ha eliminado C40 (que ya no viene en el modelo A) y C48 (ambos de 2.7 pf) y C41 ha pasado de 2,7 pf a 4,7 pf. La resistencia R1 (22 ohmios) de V1 (6BZ6) se ha cambiado por otra de 10 ohmios, se ha añadido un conector SO-239 de antena en la parte de atrás, y el mando original de ajuste de antena se ha sustituído por uno redondo permitiendo mas comodidad y precisión de ajuste.