Puntos de toma en la cadena de FI a 455 Kc en el receptor de doble conversión Hammarlund HQ-160 (ver texto)
Referencias de ajuste bobinas OL, RF, antena, y doble conversión en el receptor Hammarlund HQ-160 (ver texto)
Casos especiales
Planteamientos de posible conflictividad en el encadenamiento de conversiones
Posible conflictividad por diferencia de valor en componentes de frecuencia fija. HQ-160:
Los componentes de resonancias diferentes a las de diseño causarán
reajustes de encadenamiento y nuevas resonancias. En el caso del HQ-160
vemos que si el cristal del LO de 2ª conversión no fuese exacto,
existiría una diferencia que repercutiría en los ajustes anteriores o
posteriores,
dependiendo de los criterios de ensamblaje, que podrían ser los
siguientes:
Criterios de ajuste suponiendo un exceso de 5 Kc en el valor del cristal de 2ª conversión (3490 + 5)
Opción 1: Adaptación en el bloque FI de bandas a conversión única. La FI última (entrada al demodulador) queda alterada.
18 to 31 Mcs
RF amp
Ajuste RF y OL=RF+3035 Kcs
3035 Kcs FI
Convertidor, 3495 Kcs XOL
460 Kcs FI
10 to 18 Mcs
RF amp
Ajuste RF y OL=RF+3035 Kcs
3035 Kcs FI
Convertidor, 3495 Kcs XOL
460 Kcs FI
5.7 to 10 Mcs
RF amp
Ajuste RF y OL=RF+460 Kcs
460 Kcs FI
3.2 to 5.7 Mcs
RF amp
Ajuste RF y OL=RF+460 Kcs
460 Kcs FI
1.32 to 3.2 Mcs
RF amp
Ajuste RF y OL=RF+460 Kcs
460 Kcs FI
.54 to 1.32 Mcs
RF amp
Ajuste RF y OL=RF+460 Kcs
460 Kcs FI
La FI salida de 2ª conversión queda alterada a 460 Kc, no 455. El bloque FI de doble conversión en la entrada queda ajustado a diseño, pero como hay que aplicar ese nuevo valor de FI último en el resto de bandas, una solución es incrementar el valor del OL del mezclador a simple conversión en 5 Kc. El error en el OL de 2ª conversión hay que replicarlo en el OL mezclador en bandas de simple conversión, y también hay que contemplar lo que eso implica en los pasos siguientes al mezclador de 2ª conversión.
Si deseamos que la última FI vaya a valor de diseño, 455 Kc, el cuadro de conversión es:
Opción 2: Adaptación del bloque FI de entrada de bandas a doble conversión; se preserva la FI última original.
18 to 31 Mcs
RF amp
Ajuste RF y OL=RF+3040 Kcs
3040 Kcs FI
Convertidor, 3495 Kcs XOL
455 Kcs FI
10 to 18 Mcs
RF amp
Ajuste RF y OL=RF+3040 Kcs
3040 Kcs FI
Convertidor, 3495 Kcs XOL
455 Kcs FI
5.7 to 10 Mcs
RF amp
Ajuste RF y OL=RF+455 Kcs)
455 Kcs FI
3.2 to 5.7 Mcs
RF amp
Ajuste RF y OL=RF+455 Kcs)
455 Kcs FI
1.32 to 3.2 Mcs
RF amp
Ajuste RF y OL=RF+455 Kcs)
455 Kcs FI
.54 to 1.32 Mcs
RF amp
Ajuste RF y OL=RF+455 Kcs)
455 Kcs FI
La FI salida de 1ª conversión queda alterada, 3040 Kc, no 3035 en bandas de doble conversión; las bandas de simple conversión quedan ajustadas a diseño. En este caso la compensación se hace en bandas de doble conversión incrementando el OL 5 Kc;
para conservar la FI final hay que replicar el error en el OL del primer mezclador en la línea de doble conversión. Habría que ver luego lo que implica ese cambio en el circuito/s de salida de la primera conversión (FI a 3040; por ejemplo, que siguiendo a la primera conversión hubiese un filtro a cristal de 3035 Kc).
Un caso más complejo de posible conflictividad: HQ-145.
Se puede consultar este receptor en esta misma sección de la web. En el HQ-145 el OL de 1ª conversión funciona por encima de la frecuencia recibida por la antena, y el OL de 2ª conversión por debajo de la misma (que es la salida de la 1ª conversión).
HQ-145: Secuencia de diseño
14 a 14.4 Mcs (20 BS)
RF amp
Mezclador, High-OUT (OL=señal+3035 Kcs)
3035 Kcs FI
2580 Kcs XOL
455 Kcs Phasing + FI
10 a 30 Mcs
RF amp
Mezclador, High-OUT (OL=señal+3035 Kcs)
3035 Kcs FI
2580 Kcs XOL
455 Kcs Phasing + FI
4 a 10 Mcs
RF amp
Mezclador, Low-OUT (OL=señal+455 Kcs)
455 Kcs Phasing + FI
1.6 a 4 Mcs
RF amp
Mezclador, Low-OUT (OL=señal+455 Kcs)
455 Kcs Phasing + FI
.54 a 1.6 Mcs
RF amp
Mezclador, Low-OUT (OL=señal+455 Kcs)
455 Kcs Phasing + FI
Podríamos considerar que el receptor Hammarlund HQ-145 (descrito en
esta misma sección de la web) hubiese una diferencia de 10 Kc de más en
el cristal de segunda conversión, y en el cristal del filtro phasing 5
Kc de menos (o sea, XOL +10 y xtal phasing -5).
Secuencia de conversión teniendo en cuenta 2 errores en cristales (negro) y corrección necesaria (rojo)
14 a 14.4 Mcs (20 BS)
RF amp
Mezclador, High-OUT (OL=señal+3040 Kcs)
3040 Kcs FI
2590 Kcs XOL
450 Kcs Phasing + FI
10 a 30 Mcs
RF amp
Mezclador, High-OUT (OL=señal+3040 Kcs)
3040 Kcs FI
2590 Kcs XOL
450 Kcs Phasing + FI
4 a 10 Mcs
RF amp
Mezclador, Low-OUT (OL=señal+450 Kcs)
450 Kcs Phasing + FI
1.6 a 4 Mcs
RF amp
Mezclador, Low-OUT (OL=señal+450 Kcs)
450 Kcs Phasing + FI
.54 a 1.6 Mcs
RF amp
Mezclador, Low-OUT (OL=señal+450 Kcs)
450 Kcs Phasing + FI
De entrada ya se ve que corregir la salida de 2ª conversión es imposible, el valor del cristal phasing obliga a ajustar la FI baja al mismo valor (450 Kcs, que es lo que sucede siempre cuando la desviación de valor nominal está localizada en un filtro), así el valor de FI de diseño al demodulador queda anulado. Luego también vemos que el incremento del cristal de 2ª conversión obliga al reajuste de FI de la 1ª conversión (la alta). Finalmente hay que adecuar el valor de la nueva FI final (la baja) al valor de salida del mezclador de entrada en las bandas de simple conversión, para ello hay que bajar el OL -5 Kc. El efecto final de esos errores es un reajuste total de las FI que puede afectar
seriamente al diseño original.
En este caso es muy probable que la precisión de marcaje original de
dial (posicionamiento) quede afectada y se deba realizar un reajuste
mecánico del mismo. Estas "cosas" hacen que 2 receptores idénticos
rindan de forma diferente; normalmente nadie busca este tipo de errores y
todo queda como diferencias "normales" entre unidades.
El diseño superheterodino con base a convertidor utilizado por Collins Radio
Tal como ya se indicó en la primera parte de esta serie, el sistema superheterodino explicado corresponde al diseño con base a mezclador en la etapa de sintonía de entrada, que siempre funciona a frecuencia elevada. La característica principal del diseño con base a mezclador es que el oscilador variable local (OL), con el que se obtiene la sintonía, esta situado al inicio de la cadena de conversión; y si el receptor debe tener más etapas de conversión, éstas lo serán a cristal y de frecuencia inferior al OL frontal; es decir, tenemos sintonía variable en un circuito de alta frecuencia y conversiones a cristal en circuitos de media frecuencia. En el diseño con base a convertidor las conversiones a cristal van en las etapas de frecuencia más elevada, y la sintonía por oscilador local se produce en frecuencias intermedias bajas; por ello el OL "bajo" del diseño con base a conversor es mucho mas estable que el OL "alto" del diseño con base a mezclador. Véase a continuación dos publicaciones de Collins Radio en la revista QST (50s) en que en una se explica el diseño con base a conversor, y en la otra su ventaja fundamental: Mayor estabilidad y precisión de frecuencia que en el diseño con base a mezclador a la entrada.
Acrónimos
OL = oscilador Local; XOL = idem a cristal; VFO = Oscilador de
Frecuencia Variable; CF o FcM = Contador de Frecuencia (Frecuencímetro);
VTVM = Voltímetro a Válvula; DVM = Voltímetro Digital; RF = Radio
Frecuencia (F-alta); FI = Frecuencia Intermedia (F-media); BF = Baja
Frecuencia (F-audio); AGC = Control Automático de Ganancia; B+ = Tensión
CC de alimentación.
