Por procedimiento de vobulación se entiende el método con que se consigue que una portadora de RF se desplace dentro de un rango de frecuencias, para ello es necesario que el oscilador maestro varíe de frecuencia al son de la modulación. Los métodos clásicos de hacer que el oscilador maestro varíe son los siguientes.
 

Por variación directa de capacidad: Consiste simplemente en encontrar un procedimiento para variar la frecuencia del oscilador maestro como si lo moviesemos continuamente a mano, ese movimiento sería la frecuencia de modulación y determinaría tambien la amplitud del desplazamiento de frecuencia (barrido). La solución mecánica es aplicar al condensador variable un motor, o más concretamente poner un condensador variable de determinada capacidad en paralelo con el condensador variable de sintonía principal, de forma que la variación de su capacidad dependería la amplitud de barrido y de su velocidad de rotación dependería de la tensión de la frecuencia de modulación. Existe una solución moderna a este ensamblaje, que consiste en la utilización de un diodo varicap asociado al condensador de sintonía principal, el diodo varicap queda polarizado en el punto central de su capacidad mediante la aplicación de una tensión de CC y entonces se le superpone la tensión de AC de modulación. La eficacia del sistema varicap es limitada pero funciona para FM de banda estrecha. Ver más abajo un ejemplo de uso de diodo varicap.

Por vibración electromecánica: Consiste en el acercamiento de una superficie metálica vibrante a la bobina del oscilador maestro, lo que provocará una variación de la inductacia de la bobina que será proporcional a la frecuencia vibratoria. Una forma sencilla y práctica de realizar esos es el acercamiento de un pequeño altavoz modificado, en el que la tela central que cubre el entrehierro se ha sustituído por una placa metálica que interacciona con la bobina del oscilador maestro. Veáse abajo un ejemplo de este sistema de apariencia "altavoz" en el vobulador Philips GM 2877 con la válvula osciladora quitada.

Ejemplos variación de capacidad y vibración electromecánica.

Variación capacitiva por Varicap BA102 (al fondo) en sonda VHF	Variación inductiva por vibración electromecánica (Philips)

Por inducción de permeabilidad: Consiste en un arrollamiento adicional asociado a la bobina del oscilador maestro. Por ese arrollamiento se hace circular una tensión alterna sinusoidal combinada con una tensión de polarización estática o, alternativamente, una tensión en diente de sierra extraída fácilmente de la entrada de filtro de la fuente de alimentación (en este caso se provoca una variación lineal de frecuencia). Esta corriente de magnetización variable produce una variación de la permeabilidad del núcleo de la bobina del oscilador maestro (Variperm o Increductor), que a su vez produce variaciones de su inductancia, variándose de esta forma la frecuencia. Ver abajo ejemplo del sistema en el vobulador Heathkit IG-52.

Cuando la banda más baja es seleccionada todas las bobinas están conectadas, y cuando se selecciona una banda superior se van cortocircuitando los bobinados dejando solamente el bobinado para la banda más alta. Cuando no hay corriente alterna en el primario inductor/excitador la inductacia en la bobina osciladora, y en consecuencia su frecuencia, viene determinada por una tensión estática de polarización de corriente continua (bias). Esta corriente de CC se ajusta en cada banda de forma que a barrido cero la frecuencia operativa de la bobina esté a medio camino del recorrido entre el punto de saturación mínimo y el punto de saturación máximo del primario excitador, conformando con ello la frecuencia base de barrido. Cuando circula una corriente alterna por ese primario inductor varía la inductancia del secundario oscilador sin afectar a esa corriente de polarización estática. El oscilador opera siempre en frecuencia fundamental.

Ejemplo inducción de permeabilidad.

Bobina y núcleo del primario inductor del Increductor o Variperm	Bobinas asociadas al Increductor y selección de banda

Por control electrónico de la inductancia o capacidad asociada, es decir, mediante una válvula de reactancia: Se basa en los efectos de la reactancia capacitiva y la reactancia inductiva. En la reactancia capacitiva la fase de la corriente (amperios) adelanta a la fase de la tensión (voltios), esto es, la fase de la corriente que pasa a través de un condensador queda adelantada 90º a la fase de tensión que pasa por ese condensador, por lo que cualquier circuito que consiga este "efecto condensador" actuará como un condensador. Por otro lado, en la reactancia inductiva la fase de la corriente (amperios) atrasa a la fase de la tensión (voltios), es decir, la fase de la corriente que pasa a través de una inductancia queda atrasada 90º a la fase de la tensión que pasa por esa inductancia, por lo que cualquier circuito que consiga este "efecto inductacia" actuará como una inductancia. Mediante la variación del efecto de capacidad o de inductancia efectiva utilizando un circuito a válvula de reactancia se consigue variar la frecuencia del oscilador maestro pero de una forma más limitada que en los otros sistemas, ya que "el condensador" tiene menor margen de variación, por ello la aplicación práctica de este sistema se orienta principalmente a las frecuencias elevadas donde la variación de capacidad tiene mayor influencia en la frecuencia. Ver más abajo ejemplo del sistema en la circuitería del vobulador LME GT-250.

 
Tipos de vobuladores.

Los tipos de vobuladores son básicamente dos: El de salida heterodina (sintetizada) y el de salida directa. Ambos tienen su ventajas e inconvenientes, pero para un aficionado quizá sea mejor el de salida directa, la unidad que se muestra más abajo es de este tipo.
 

Vobulador heterodino (sintetizado): Se combina una frecuencia primaria vobulada fija y de alta frecuencia (con lo que se consigue excelente linealidad) con otra frecuencia primaria variable normal (no vobulada, controlable desde el panel del aparato). El choque de las dos produce dos frecuencias vobuladas, una es la suma y la otra la resta entre las dos primarias, por lo que a la salida de un vobulador heterodino existirán dos frecuencias fundamentales y deberá ser el circuito receptor el que seleccione una de ellas.

Oscilador a 135 Mc vobulado a válvula de reactancia (LME GT-250)	Oscilador variable, selección de banda y frecuencia (LME GT-250)

Ventajas: Gran excursión (variación desde una frecuencia central) que puede abarcar muchos megaciclos. Esto es debido a que como el oscilador vobulado trabaja a una frecuencia elevada, una pequeña variación de capacidad le afecta muchísimo más que si trabajase a una frecuencia baja, al heterodinarse cualquier frecuencia contenida en esa variación con la fija de frecuencia más baja se sigue conservando el nivel de excursión. Por el mismo motivo, tienen una excelente linealidad y centralidad (lo que es muy importante para grandes extensiones de barrido como los que requiere la televisión), el sistema permite que la salida pueda ser contínua (sin selector de bandas, aunque también puede haberlas).

Inconvenientes: El sistema es más crítico, muy probable imposibilidad de medición digital a la salida aún a barrido cero-absoluto (hay dos frecuencias y el frecuencímetro no puede discriminarlas), muchos armónicos, que serán "sucios" si alguno de los osciladores no genera una onda pura.

Vobulador de salida directa: Es lo mismo que un generador de RF normal pero, logicamente, con uno de los dispositivos descritos anteriormente pilotando el oscilador maestro, y con un circuito de AGC (control automático de ganancia) para evitar el diferente nivel de salida que se produce normalmente cuando un oscilador varía su frecuencia. En un generador normal como la frecuencia es fija la diferencia de nivel es facilmente corregible mediante el uso del atenuador de salida. En un vobulador como la variación de frecuencia es automática, hay que proveer un circuito de corrección de nivel también automático. Ver más abajo un ejemplo de este tipo de vobulador.

Ventajas: Simplicidad, armónicos "normales", trabaja en fundamental, la frecuencia base de salida es única, se puede medir con un frecuencímetro digital acoplado a la salida seleccionando barrido cero siempre y cuando no exista ninguna otra señal o impulso combinado que interfiera son la señal de salida.

Inconvenientes: La desviación máxima de barrido depende de la frecuencia (permite menos desviación en frecuencias bajas y más desviación en frecuencias altas), la linealidad del nivel de salida depende de la acción del AGC, con lo que puede no ser óptima.

*1 Define la frecuencia central de salida del generador. Como es usual en este tipo de aparatos la precisión del marcaje del dial va desde la exactitud total hasta desviaciones atrás-adelante. Elajuste de frecuencia a dial viene determinado por la tensión CC de BIAS al bobinado excitador del Increductor, esa tensión controla la inductancia de base de las bobinas del oscilador maestro. Esta tensión viene determinada por la capacidad de carga del condensador de filtro C2 (40 µF, 150V) y las resistencias R34 (10 Kohm) y R35 (15 Kohm). Una vez comprobado C2 (y C20 de 250 Kpf por si tuviese fugas) se procederá primero a ajustar R34 para la banda D, y luego R35 para las bandas A, B, y C. Una mayor tensión de bias aplicada a la bobina de excitación del Increductor hace subir la frecuencia y una menor la baja. Como esa tensión no está estabilizada, la frecuencia indicada en ese dial puede variar notoriamente dependiendo del valor de la corriente de red a la que se enchufa el aparato.

*2 Define la marca o marcas de referencia que puedan ser usadas para identificar partes en la curva de respuesta. El ajuste a dial se realiza mediante un núcleo ajustable. Este oscilador no tiene ningún punto de bias a frecuencia, por lo que no está afectado notoriamente por variaciones de voltaje de red como sucede en el oscilador vobulado.

*3 Se requiere blanqueo de traza para eliminar el efecto de retorno del oscilador al punto de salida (barrido). Sin el blanqueo se visualizaría una doble traza difícil de interpretar. Esto se consigue de dos maneras: a) reduciendo el voltaje positivo a la placa de la osciladora y b) al mismo tiempo inyectando voltaje negativo a la reja de la misma. El voltaje positivo a la placa se reduce provocando que la válvula 6CL6 reguladora shunt conduzca bajando así su resistencia y haciendo bajar fuertemente el voltaje aplicado a la placa de la osciladora, ello se consigue invirtiendo esa variación e inyectándola en la reja de la 6CL6 (ver *4). El voltaje negativo a la reja se incrementa/decrementa mediante la rectificación mediante una parte de la 12AX7 de la señal alterna de 50 ciclos del secundario del transformador.

*4 La regulación del voltaje RF de salida del generador se consigue mediante un circuito AGC inyectando parte de la variación del voltaje negativo de grilla cuando la salida del oscilador se incrementa (lo que conforma un impulso de señal alterna) a una parte de la 12AX7 que actúa como preamplificadora e inversora de polaridad de ese impulso convirtiendolo en positivo e inyectándolo a la reja de la reguladora 6CL6 produciendose así una bajada de la resistencia interna de esa válvula, bajando consiguientemente el voltaje de alimentación al oscilador. Un efecto inverso ocurre si la salida del oscilador baja.

Notas:

- Se puede comprobar la frecuencia de salida con un frecuencímetro digital si se abre la conexión que sale de la pata 1 de la rectificadora 6X4 y va un divisor de tensión compuesto de dos resistencias de 33 Kohms (R39 y R40). Se libera así al oscilador maestro del impulso interruptor de blanqueo de retorno de traza, permitiendo la salida de una señal senoidal por RF OUT. Se puede realizar esto de forma permanente si se asocia un interruptor al potenciómetro SWEEP WIDTH (R3, 10 Kohms), cuando este potenciómetro estuviese girado totalmente a la izquierda el interruptor asociado quedaría abierto y el barrido estaría a cero.

- Si las marcas se mueven de derecha a izquierda cuando se incrementa la frecuencia del MARKER significa que el circuito de blanqueo de retorno esta funcionando 180 grados fuera de fase. Esto se corrige simplemente invirtiendo las conexiones del primario del transformador de alimentación.

»»» En la disposición de arriba se entiende que se comprueba una cadena de FI íntegra, el detector que se muestra es el paso detector existente en el circuito. Para comprobar independientemente pasos anteriores deberá utilizarse una sonda detectora/demoduladora para osciloscopio, como el modelo 337C de Heathkit mostrado en la página dedicada a las sondas.

1. La entrada de horizontal del osciloscopio deberá conectarse a la salida de horizontal del vobulador (entrada H y masa a HOR y GND) mediante el cable apropiado, no es necesario ninguna compensación en el cable ni que sea blindado (cable A). Así, la frecuencia de barrido del vobulador (modulación) se relacionará con la entrada de horizontal del osciloscipio mediante el selector de sincronismo, para ello deberá seleccionarse sincronismo externo con barrido interior (zona SINCRONISMO - EXT del LE-15/02 por ejemplo).
2. La entrada de vertical del osciloscopio se conectará a la salida del circuito detector del receptor mediante un cable coaxial separador compensado (cable B). Todo lo anterior puede sustituirse por una sonda demoduladora para osciloscopio con toma anterior a la detección.

   »»» La compensación consiste en hacer seguir al diodo detector de una terminación compuesta por un condensador de filtrado shunt de 1Kpf seguido de una resistencia de 56 Kohms separadora a la entrada del osciloscopio (ver esquema del IG-52). Esa terminación va en el punto de toma de señal del circuito a comprobar.

3. La salida de RF del vobulador se conectará al circuito de reja de la válvula que gobierna el paso más bajo del receptor (detector) y se irá yendo atrás paulatinamente si es necesario (cable C). Esto es habitual en ajuste de escalonado lateral ("stagging"), pero también se puede conectar la salida RF del vobulador a la entrada general del circuito para obtener la respuesta global (suma de resonancia total, ya sea de etapas ajustadas al centro, o de etapas escalonadas lateralmente en frecuencia, como es habitual en circuitos a banda ancha).

   »»» Esta conexión puede consistir en un cable coaxial terminado en una resistencia de 47 ohmios (75 con vobuladores europeos). Esa terminación va en el punto de inyección de señal del circuito a comprobar.

4. Lo que se está recibiendo del vobulador es una señal RF seleccionada, a una frecuencia de barrido de 50 ciclos por segundo (BF) arriba y abajo desde el punto de selección, y con una amplitud de barrido ajustada con el mando SWEEP WIDTH. Para obtener mejor curvatura de la respuesta de frecuencia modulada en el osciloscopio conviene desconectar el CAG (control automático de volumen) del receptor, así como el OL (oscilador local) para evitar interferencias en la misma.
5. La frecuencia de barrido del osciloscopio debe ajustarse a la frecuencia de barrido del vobulador para así poder visualizar la modulación de la onda recibida (frecuencia de barrido del vobulador, que en el IG-52 es la frecuencia de línea AC, 50 cs).
6. Ajustando amplificación vertical y frecuencia de barrido en el osciloscopio, retocando amplitud de barrido (SWEEP WIDTH) y control de fase de frecuencia horizontal en el vobulador (HOR PHASE), se regulará la visualización de la curva de respuesta en el osciloscopio. Cuando la frecuencia de barrido de esas frecuencias está en SINCRONISMO y FASE con la base de tiempo del osciloscopio aparece en la pantalla del osciloscopio la curva de resonancia del circuito bajo medida.